Окружная скорость: Скорость вращения шлифовального круга — Окружная скорость шлифовального круга

Содержание

Окружная скорость — Энциклопедия по машиностроению XXL

Движущийся поток действует на рабочие лопатки с силой Р. Проекция этой силы на ось машины Рг (осевая сила) воспринимается упорными подшипниками, предотвращающими смещение ротора вдоль оси, а проекция на направление окружной скорости (окружная сила) вызывает вращение ротора.  [c.168]

Окружная скорость рабочего колеса  [c.164]

Окружная скорость рабочею колеса па выходе 2 = 0)/ 2.  [c.166]

Режим резания (рис. 6.37). За скорость резания (м/мин) при сверлении принимают окружную скорость точки режущей кромки, наиболее удаленной от оси сверла  [c.312]


Скорость резания, т. е. окружная скорость вращения фрезы, м/мин,  [c.330]

С помощью гитары скоростей 9 устанавливают частоту вращения шпинделя в минуту. Гитара деления (обкатки) II служит для сообщения заготовке окружной скорости, необходимой для автоматического деления заготовки на заданное число зубьев.

С помощью гитары подач 10 устанавливают вертикальную подачу фрезы или горизонтальную подачу заготовки. Гитара дифференциала (находится в одной коробке с гитарой подач) сообщает заготовке дополнительное вращательное движение при нарезании колес с косым зубом. Она позволяет увеличить или уменьшить скорость вращения заготовки, которая определяется настройкой делительной гитары, и получить левый или правый наклон зубьев колеса. На зуборезных станках G программным управлением  [c.352]

Скорость резания (м/с) равна окружной скорости точки на периферии шлифовального круга  [c.361]

Перед установкой на шпиндель станка круги подвергают контролю. На кругах диаметром более 150 мм должна быть обозначена максимально допустимая окружная скорость. Каждый круг предварительно испытывают на специальных станках при вращении со скоростью, в 1,5 раза превышающей указанную в маркировке.  

[c.364]

Проверочный расчет передачи на прочность. Предварительно определяют окружную скорость на червяке Fj = = 7ii/i i/60 000 м/с. Скорость скольжения в зацеплении  [c.27]

Окружная скорость колеса  [c.47]

Проверочный расчет передачи на прочность. Окружная скорость на червяке  [c.59]

Расчетная скорость скольжения С, = 2,25 м/с не отличается от предварительно принятой. Поэтому [а]и = 1АА Н/мм . Окружная скорость на колесе  [c.59]

Картерную еиетему смазывания применяют при окружной скорости зубчатых колес и червяков от 0,3 до 1 5 м/с. При более высоких скоростях масло сбрасывается с зубьев центробежной силой. Кроме того, заметно увеличиваются потери мощности на перемешивание масла и повышается его температура.  [c.134]

Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес.  

[c.134]

При смазывании колес погружением на подшипники качения попадают брызги масла. При окружной скорости колес V > 1 м/с брызгами масла покрываются все детали передач и внутренние поверхности стенок корпуса. Стекающее с колес, валов и стенок корпуса масло попадает в подшипники.  [c.137]

В зависимости оз окружной скорости червяк может иметь нижнее или верхнее относительно червячного колеса расположение. При нижнем расположении червяк  [c.255]


Степень точности передачи принимают по табл. 2.5 в зависимости от окружной скорости колеса (м/с) V =  [c.15]

Коэффициент К Ру выбирают для прямозубых колес по табл. 2.7, условно принимая их точность на одну степень грубее фактической, а для колес с круговыми зубьями, как для цилиндрических косозубых колес. Окружную скорость для определения Кр вычисляют на среднем диаметре колеса

[c.19]

Рекомендуемая кинематическая вязкость (10″ м /с) при окружной скорости, м/с  [c.148]

Считают, что в двухступенчатой передаче при окружной скорости >1 м/с достаточно погружать в масло только колесо тихоходной ступени (рис. 11.1, и). При и[c.148]

При картерной смазке колес подшипники качения смазываются брызгами масла. При окружной скорости  [c.149]

Лабиринтные уплотнения. Большое распространение получили лабиринтные уплотнения, в которых уплотняющий эффект создается чередованием радиальных и осевых зазоров. Эти зазоры образуют длинную узкую извилистую щель. При окружной скорости вала до 30 м/с эту щель заполняют пластичным смазочным материалом.  

[c.159]

Центробежные и комбинированные уплотнения. Уплотнения, основанные на действии центробежной силы, конструктивно очень просты. Их применяют при окружной скорости вала и 0,5 м/с. Центробежные уплотнения (рис, 11.27) очень эффективны для валов, расположенных выше уровня масла, особенно в сочетании с дренажными отверстиями. Их широко применяют для уплотнения шпинделей в  [c.159]

В зависимости от окружной скорости червяк может иметь нижнее или верхнее относительно червячного колеса расположение. При нижнем расположении червяк оказывается погруженным в масляную ванну и при вращении своей винтовой нарезкой создает сильную струю масла, заливающую подшипник. Для защиты подшипника  [c.172]

Допускаемые контактные напряжения а]ц1 для щестерни и а]н2 для колеса определяют по общей зависимости (но с подстановкой соответствующих параметров для щестерни и колеса), учитывая влияние на контактную прочность долговечности (ресурса), щероховатости сопрягаемых поверхностей зубьев и окружной скорости  

[c.12]

Меридиональным называют воображаемый ноток, движущийся через рабочее колесо со скоростями, равными меридиональным. Иными словами, меридиональный поток есть поток, протекающий без окружной скорости через полость вращения, образованную ведомым и ведущим дисками рабочего колеса. Нормальное сечение меридионального потока имеет форму поверхности вращения. Она образована вра1ценнем вокруг оси колеса линии D, пересекающей под прямыми у1лами линии тока меридионального потока, и проходящей через точку G. Согласно теореме Гюльдена, площадь этой поверхности вращения равна произведению длины образующей D на длину окружности, описываемой центром тяжести ли-  

[c.163]

Пусть расход я ндкости в канале Q = Fu. При этом окружная скорость рабочего колеса равна окрулшой скорости жидкости в ка-  [c.227]

На рис. 6.85 показан вертикальный зубодолбежный станок. Станина станка состоит из двух частей — нижней / и верхней 2. Долбя к, закрепленный в шпинделе 6, получает вращение и одновременно возвратно-поступательное движение. Суппорт 4 перемещается по направляющим станпны 2 в поперечном направлении. Заготовку закрепляют ка шпинделе стола 7 и сообщают ей вращательное движение. Кроме того, заготовка имеет возвратно-поступательное движение в горизонтальной плоскости для отвода заготовки от долбяка перед каждым его холостым ходом. Гитара скоростей 8 предназначена для изменения числа двойных ходов в минуту долбяка. Гитара деления 3 сообщает долбяку окружную скорость для автоматического деления заготовки на заданное число зубьев.

С помощью механизма подачи 5 устанавливают радиальную подачу долбяка.  [c.355]

При определении диаметра маховика необходимо учитывать, что окружная скорость обода маховика u = diD/2 не должна прсв))1п1ать критической скорости, допускаемой по условию прочности на разрыв центробежным/ силами инерции. Для чугунных маховиков z. i ii = 30 м/с, стальных — 100 м/с.  [c.135]


Пример 1. Рассчитать и сконструировать цилиндрический одноступенчатый редуктор к приводу пластинчатого конвейера по следующим данным (рис. 3.10) окружная сила на двух тяговых звездочках / , = 6 кН шаг и число зубьев звездочек Рз =100мм 2зв = 7. Окружная скорость звездочек К= 1,0 м/с. Время работы , = 7500 ч. Производство мелкосерийное. Передача косозубая. Данный пример относится к первому случаю исходных данных.  [c.41]

Наимен 11пую глубину ириняю считагь равной двум модулям чацепления. Наибольшая допустимая глубина погружения зависит от окружной скорости колеса.

Чем медленнее вращается колесо, гем на большую глубину оио может быть погружено.  [c.136]

После этого надо проверить зубья колес по напряжениям изгиба и по контактным напряжениям. Предварительно приходизся определять значения ряда коэффициентов. Окружная скорость шестерни  [c.159]

Проверочный расчет передачи на прочность. Определяют скорость скольжения в зацеплении Ц5 = У /со5у, где V] =яП с/1/60 (ц] — окружная скорость на червяке, м/с п =П2и, об/мин ё] — в м) у — угол подъема линии витка (табл. 2.14).  [c.22]

Картерную смазку применяют при окружной скорости зубчатых колес и червяков от 0,3 до 12,5 м/с. При более высоких скоростях мас ю сбрасы-  [c.148]

Выбор смазочного мазерпала основан на опыте зксплуатации машин. Принцип назначения сорта масла сле-дуюпгий чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла, чем вын]е контактные давления в зубьях, тем большей вязкостью должно обладать масло.

Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес. Предварительно определяют окружную скорость, затем по скорости и контактным напряжениям по табл. 11.1 находят требуемую кинематическую вязкость и по табл. 11.2 марку масла.  [c.148]

Предельно допустимые уровни погружения колес цилиндрического редуктора в масляную ванну (рис. 11.1) /г, яг…0,25с/2т, наименыпую глубину принято считать равной модулю зацепления. Наибольшая допустимая глубина погружения зависит от окружной скорости вращения колеса. Чем медленнее вращается колесо, тем на больпгую глубину оно может быть погружено.  

[c.148]

Шкивы изготовляют литыми из чугуна марки СЧ18 или легких сплавов, сварными из стали, а также из пластмасс. Чугунные литые шкивы из-за опасности разрыва от действия центробежных сил гфименяют при окружной скорости до 30 м/с. При более высокой скорости шкивы должны быть стальными. Для снижения инерционных нагрузок, особенно в передачах с большими скоростями, применяют шкивы из легких сплавов. Шкивы состоят из обода, на который надевается ремень, ступицы для установки шкива на вал и диска или спиц, с по-  [c.260]

Коэффициент учитывает влияние окружной скорости к (Zv = 1.. . 1,15). Меньшие значения соответствуют твердым передачам, работаюшим при малых окружных скоростях (Кдо 5 м/с). При более высоких значениях окружной скорости возникают лучшие условия для создания надежного масляного слоя между контактирующими поверхностями зубьев, что позволяет повысить допускаемые напряжения  [c.14]


Скорость резания vc м/мин Это окружная скорость перемещения режущих кромок фрезы на диаметре являющаяся основополагающим параметром для расчета реж


Режущий инструмент, инструментальная оснастка и приспособления / Cutting tools, tooling system and workholding

SANDVIK COROMANT | Руководство SANDVIK COROMANT 2010 по металлообработке (Всего 800 стр.)

297 SANDVIK COROMANT 2010 Руководство по металлообработке Точение Фрезерование Сверление Стр. D14

Скорость резания vc м/мин Это окружная скорость перемещения режущих кромок фрезы на диаметре являющаяся основополагающим параметром для расчета режимов резания Рекомендуемые значения скоростей резания для обработки всех групп материалов при различной толщине срезаемой стружки hex приведены в «Основном каталоге». И А C Эффективная или истиная скорость резания Это скорость резания на эффективном диаметре (Dcap). Это значение необходимо при расчете конкретных режимов резания на определенной глубине резания (ap). Данный параметр важен при использовании фрез с круглыми пластинами концевых фрез сферическим концом и всех фрез с большим радиусом при вершине а также фрез с главным углом в плане менее 90. D E F Частота вращения шпинделя — n (об/мин) Число оборотов фрезы в минуту. Это величина имеющая отношение к станку вычисляется в соответствии с рекомендованной для данного типа обработки скоростью резания. Подача на зуб — fz (мм/зуб) Параметр необходимый для расчета режимов резания такого например как минутная подача. Подача на зуб рассчитывается исходя из максимально рекомендуемой толщины стружки (hex) и главного угла в плане. Рекомендуемые начальные значения подачи на зуб (fz) для большинства типов фрез CoroMill приведены на стр. D192 данного издания и в Основном каталоге. Для фрез CoroMill Plura также учитывается группа обрабатываемого материала. G H Подача на оборот — fn (мм/об) Вспомогательный параметр иллюстрирующий относительное смещение фрезы и заготовки за один оборот фрезы. Используется для вычисления подачи и зачастую является определяющим ограничивающим параметром в отношении чистовой обработки. Минутная подача — vf (мм/мин) Минутная подача или скорость подачи отражает скорость перемещения заготовки и соответственно стола в минуту. Она вычисляется исходя из подачи на зуб (fz) и количества зубьев фрезы (zn). о .5 S D 14 SANDVIK Фрезерование Основные положения в Процесс фрезерования




См. также / See also :

Соотношение твердостей Таблица / Hardness equivalent table

Аналоги марок стали / Workpiece material conversion table

Отклонение размера детали / Fit tolerance table

Перевод оборотов в скорость / Surface speed to RPM conversion

Диаметр под резьбу / Tap drill sizes

Виды резьбы в машиностроении / Thread types and applications

Дюймы в мм Таблица / Inches to mm Conversion table

Современные инструментальные материалы / Cutting tool materials
Руководства по металлообработке и каталоги инструмента SANDVIK COROMANT


Каталог
SANDVIK COROMANT
2017
Инструмент
токарный
и оснастка
(656 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2017
Инструмент
вращающийся
и оснастка
(515 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2016
Металлорежущий
цельный
инструмент
(866 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2016
Обработка
глубоких
отверстий
(226 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2015
Токарные
инструменты
(1253 страницы)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2015
Вращающиеся
инструменты
(1500 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2015
Комплектующие
для инструмента
(670 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2015
Специальный
инструмент
(163 страницы)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2001
Вращающиеся
инструменты
(751 страницы)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2000
Токарный
инструмент
(573 страницы)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2017
Инструмент
Сандвик-МКТС
(104 страницы)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2000
Инструмент
и сменные
пластины
Сандвик МКТС
(172 страницы)

Руководство
SANDVIK COROMANT
2010
по
металлообработке
(800 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2010
CoroKey
Режущий
инструмент
(216 страниц)

Пособие
SANDVIK COROMANT
2009
Обработка
металлов
резанием
(359 страниц)

Каталог
SANDVIK COROMANT
2006
CoroKey
Металлорежущий
инструмент
(195 страниц)

Руководство
SANDVIK COROMANT
2005
по обработке
металлов
резанием
(564 страницы)

Учебник
SANDVIK COROMANT
2003
Обработка
резанием
(301 страница)

Каталоги инструмента и оснастки для металлообработки на станках /
Cutting tools and tooling system catalogs

Руководство SANDVIK COROMANT 2010 по металлообработке (Всего 800 стр. )

294 Размер шпинделя металлорежущего фрезерного станка определяет возможный максимальный диаметр фрезы и глубину резания при фрезеровании с которой можн295 Основные определения Процесс фрезерования Главный угол в плане Kr градусы Основным геометрическим параметром фрезы является главный угол в плане Kr296 Шаг зубьев мм фрезерного инструмента Расстояние между одинаковыми точками соседних зубьев Для определенного диаметра фрезы может быть выбран различ298 Максимальная толщина стружки hex мм Данная величина связана с подачей на зуб fz шириной фрезерования ае и главным углом в плане kr Толщина стружки299 Производительность определяемая во фрезеровании величиной удельного объема снимаемого материала Q см3/мин может быть увеличена или оптимизирована с300 При выборе оптимального эффективного числа зубьев фрезы zc для выполнения той или иной операции необходимо также учитывать шаг с которым зубья расп

Окружная скорость камня — Производство древесной массы


Окружная скорость камня

Категория:

Производство древесной массы



Окружная скорость камня

Окружной скоростью камня называется путь, который проходит какая-либо точка его окружности в единицу времени (секунду). Окружная скорость камня зависит от числа оборотов в минуту и диаметра.

Ясно, что с увеличением числа оборотов окружная скорость камня соответственно повысится и, наоборот, с уменьшением — снизится. При постоянном числе оборотов уменьшение диаметра камня вызовет снижение его окружной скорости.

Интересные опыты были проведены в Институте минерального сырья в 1931 г. на лабораторном дефибрере. Окружную скорость камня изменяли от 19,5 до 54 м/сек. При увеличении окружной скорости камня нагрузка электродвигателя и производительность дефибрера повышались, а удельный расход электроэнергии снижался.

О влиянии изменения окружной скорости на качество массы имеются противоречивые данные. Одни исследования показывают, что с повышением окружной скорости камня качество массы понижается, а другие — доказывают обратное. По-види-мому, большое значение имеет применяемое удельное давление.

Установлено, однако, что, применяя высококачественные камни и подобрав требуемый режим дефибрирования, можно получить при высоких окружных скоростях массу удовлетворительного качества. Это подтверждается опытами, проведенными с карборундовыми камнями при окружной скорости 27,7 м/сек, удельном давлении 2,1 кг/см2 и температуре массы в ванне дефибрера 71°, а также работой цепных и кольцевых дефибреров.

Из практики известно, что чем меньше диаметр камня, тем меньшую выработку он дает. Однако и на камне с малым диаметром дефибрерщик может получить с него требуемый съем при вполне удовлетворительном качестве массы. Это возможно при тщательном уходе за дефибрером (хорошая загрузка, своевременная насечка, поддержание требуемой температуры массы в ванне и т. д.).

Число оборотов вала дефибрера, как и всякого другого вала, можно проверить по числу оборотов приводного двигателя, а также счетчиком оборотов — тахометром. Для этой цели на торцах валов высверлены отверстия небольшой глубины, в которые устанавливается штифт тахометра.

Внедрение в древесномассное производство высококачественных и прочных керамических камней, позволяющих вести дефибрирование при высоких окружных скоростях (до 30 м/сек), даст возможность уже в ближайшее время значительно повысить производительность дефибреров без ухудшения качества массы. Это исключит в ряде случаев необходимость капитальных затрат на установку новых дефибреров при расширении производства.


Реклама:

Читать далее:
Температура и концентрация массы в ванне

Статьи по теме:

ГОСТ 10616-90 (СТ СЭВ 4483-84) Вентиляторы радиальные и осевые. Размеры и параметры — Что такое ГОСТ 10616-90 (СТ СЭВ 4483-84) Вентиляторы радиальные и осевые. Размеры и параметры?

ГОСТ 10616-90

(СТ СЭВ 4483-84)

Группа Г82

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ И ОСЕВЫЕ

Размерыипараметры

Radial and axial fans.

Dimensions and parameters

ОКП 48 6150

Срок действия с 01.01.91

до 01.01.2001

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством строительного, дорожного и коммунального машиностроения СССР

РАЗРАБОТЧИКИ

Г. С. Куликов, В.Б. Горелик, В.М. Литовка, А.Т. Пихота, А.М. Роженко, Н.И. Василенко, Т.Ю. Найденова, А.А. Пискунов, И.С. Бережная, Е.М. Жмулин, Л.А. Маслов, Т.С. Соломахова, Т.С. Фенько, А.Я. Шарипов, В.А. Спивак, М.С. Грановский, М.В. Фрадкин

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 27.03.90 № 591

3. Срок первой проверки — 1995 г.

периодичность проверки — 5 лет

4. Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 4483-84.

5. ВЗАМЕН ГОСТ 10616-73

6. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

Номер пункта, приложения

ГОСТ 8032-84

1.2

ГОСТ 10921

2. 11; 2.14; приложение

ГОСТ 12.2.028-84

3.2

Настоящий стандарт распространяется на вентиляторы радиальные одно- и двусторонние и на осевые одно- и многоступенчатые, предназначенные для систем кондиционирования воздуха, вентиляции, а также других производственных целей, повышающие абсолютное полное давление потока не более чем в 1,2 раза и создающие полное давление до 12000 Па при плотности перемещаемой среды 1,2 кг/м.

Стандарт не распространяется на вентиляторы, встраиваемые в кондиционеры, а также в другое оборудование.

1. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ

1.1. Размер вентилятора характеризуется его номером. За номер вентилятора принимается значение, соответствующее номинальному диаметру рабочего колеса , измеренному по внешним кромкам лопаток и выраженному в дециметрах. Например, вентилятор с =200 мм обозначается № 2, =630 мм — № 6,3 и т. д.

1.2. Номинальные диаметры рабочих колес, диаметры всасывающих отверстий радиальных (черт. 1а) и осевых (черт. 1б) вентиляторов, снабженных коллекторами, и диаметры нагнетательных отверстий осевых вентиляторов, снабженных диффузорами, следует выбирать из ряда значений, соответствующих ряду R20 ГОСТ 8032, указанных в табл. 1.

Черт. 1а

Черт. 1б

При необходимости допускается применение ряда R80.

Таблица 1

Размеры вентиляторов

Номер вентилятора

, мм

1

100

1,12

112

1,25

125

1,4

140

1,6

160

1,8

180

2

200

2,24

224

2,5

250

2,8

280

3,15

315

3,55

355

4

400

4,5

450

5

500

5,6

560

6,3

630

7,1

710

8

800

9

900

10

1000

11,2

1120

12,5

1250

14

1400

16

1600

18

1800

20

2000

1. 3. Вентиляторы разных номеров и конструктивных исполнений, выполненные по одной аэродинамической схеме, относятся к одному типу.

2. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ

2.1. За производительность (объемный расход) вентилятора , (м/с) принимается объемное количество газа, поступающего в вентилятор в единицу времени, отнесенное к условиям входа в вентилятор (см. приложение).

2.2. За полное давление вентилятора (Па) принимается разность абсолютных полных давлений потока при выходе из вентилятора и перед входом в него при определенной плотности газа.

2.3. За динамическое давление вентилятора (Па) принимается динамическое давление потока при выходе из вентилятора, рассчитанное по средней скорости в выходном сечении вентилятора.

2.4. За статическое давление вентилятора (Па) принимается разность его полного и динамического давления.

2.5. За мощность (кВт), потребляемую вентилятором, принимается мощность на валу вентилятора без учета потерь в подшипниках и элементах привода.

2.6. За полный КПД вентилятора принимается отношение полезной мощности вентилятора , равной произведению полного давления вентилятора на его производительность , к мощности , потребляемой вентилятором.

2.7. За статический КПД вентилятора принимается отношение полезной мощности вентилятора , равной произведению статического давления вентилятора на его производительность , к потребляемой мощности .

2.8. Быстроходность [(м/с)Па] и габаритность [(м/с)Па] вентилятора являются критериями для оценки пригодности работы вентилятора в режиме, заданном величинами , , и частотой вращения , и служат для сравнения вентиляторов различных типов.

2.9. Безразмерными параметрами вентилятора являются коэффициенты производительности , полного и статического давления, а также потребляемой мощности .

2.10. Аэродинамические качества вентилятора должны оцениваться по аэродинамическим характеристикам, выраженным в виде графиков (черт. 2) зависимости полного и статического и (или) динамического давлений, развиваемых вентилятором, потребляемой мощности полного и статического КПД от производительности при определенной плотности газа перед входом в вентилятор и постоянной частоте вращения его рабочего колеса. На графиках должны быть указаны размерности аэродинамических параметров.

Черт. 2

Допускается построение аэродинамических характеристик при частоте вращения, изменяющейся в зависимости от производительности, с указанием этой зависимости () на графике. Вместо кривых и на графике может указываться кривая динамического давления вентилятора.

Допускается при построении аэродинамической характеристики кривые ; и не указывать.

2.11. Аэродинамические характеристики вентилятора должны строиться по данным аэродинамических испытаний, проведенных в соответствии с ГОСТ 10921, с указанием одного из четырех типов присоединения вентилятора к сети (А, В, С, D), принятого по табл. 2.

Типовой следует считать характеристику, полученную при испытаниях по типу присоединения вентилятора к сети А.

Таблица 2

Тип присоединения

Описание типа присоединения

вентилятора

Сторона всасывания вентилятора

Сторона нагнетания вентилятора

А

Свободно всасывающий

Свободно нагнетающий

В

Свободно всасывающий

Присоединение к сети

С

Присоединение к сети

Свободно нагнетающий

D

Присоединение к сети

Присоединение к сети

2. 12. Для вентиляторов общего назначения должны приводиться аэродинамические характеристики, соответствующие работе на воздухе при нормальных условиях (плотность 1,2 кг/м, барометрическое давление 101,34 кПа, температура плюс 20°С и относительная влажность 50%).

2.13. Для вентиляторов, перемещающих воздух и газ, который имеет плотность, отличающуюся от 1,2 кг/м, на графиках должны приводиться дополнительные шкалы для величин , , , соответствующие действительной плотности перемещаемой среды.

2.14. Для вентиляторов, создающих полное давление , превышающее 3% от абсолютного полного давления потока перед входом в вентилятор, при расчете аэродинамических характеристик должны вводиться поправки, учитывающие сжимаемость перемещаемого газа согласно ГОСТ 10921.

2.15. У вентиляторов общего назначения, предназначенных для работы с присоединяемой к ним сетью, за рабочий участок характеристики должна приниматься та ее часть, на которой значение полного КПД . Рабочий участок характеристики должен также удовлетворять условию обеспечения устойчивой работы вентилятора.

2.16. Для вентиляторов, работающих при различных частотах вращения, должны приводиться рабочие участки кривых , построенные в логарифмическом масштабе, на которых должны быть нанесены линии постоянных значений КПД , мощности , указаны окружная скорость рабочего колеса и его частота вращения (черт 3).

Черт. 3

2.17. Безразмерные аэродинамические характеристики, представляющие собой графики (черт. 4) зависимости коэффициентов полного и статического давлений, мощности , полного и статического КПД от коэффициента производительности , используются для расчета размерных параметров и для сравнения вентиляторов разных типов.

Черт. 4

На графиках должны указываться значения быстроходности вентилятора (черт. 4) или линии постоянных значений (черт. 5), а также диаметр рабочего колеса и частота вращения, при которых получена характеристика.

2.18. Для вентиляторов, имеющих поворотные лопатки рабочих колес или аппаратов, должен приводиться сводный график аэродинамических характеристик, соответствующих разным углам установки лопаток , с нанесенными на нем линиями постоянных значений КПД и быстроходности (черт. 5).

Черт. 5

3. АКУСТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ

3.1. Акустическими параметрами вентилятора являются уровни звуковой мощности , (дБ) в октавных полосах со среднегеометрическими частотами от 125 до 8000 Гц и корректированный уровень звуковой мощности , (дБА).

3.2. Акустические качества вентиляторов должны оцениваться по шумовым характеристикам в виде графика зависимости корректированного уровня звуковой мощности от производительности вентилятора на рабочем участке и в виде таблицы октавных уровней звуковой мощности на режиме максимального КПД при определенной плотности газа перед входом в вентилятор и постоянной частоте вращения рабочего колеса (черт. 2).

3.3. Шумовые характеристики должны определяться по данным акустических испытаний, проведенных одним из способов, указанных в ГОСТ 12.2.028, с указанием типа присоединения к сети, при котором получена характеристика.

При этом определяется отдельно шум на сторонах всасывания и нагнетания и вокруг вентилятора.

3.4. Для вентиляторов, имеющих поворотные лопатки рабочих колес или поворотные лопатки направляющих аппаратов, шумовые характеристики должны определяться при всех углах установки лопаток и приводиться в виде свободного графика и таблицы.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

ФОРМУЛЫ ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ

1. Полное давление вентилятора , Па, определяется по формуле

(1)

где — полное абсолютное давление при выходе из вентилятора, Па;

— полное абсолютное давление при входе в вентилятор, Па.

2. Динамическое давление вентилятора , Па, определяется по формуле

(2)

где — плотность газа, кг/м;

— среднерасходная скорость потока при выходе из вентилятора, м/с, определяется по формуле

(3)

где — производительность вентилятора, м/с;

— площадь выходного отверстия вентилятора, м.

При скорости более 50 м/с следует вводить поправки, учитывающие сжимаемость газа, согласно ГОСТ 10921.

3. Статическое давление вентилятора , Па, определяется по формуле

(4)

4. Окружная скорость рабочего колеса , м/с, определяется по формуле

(5)

где — диаметр колеса, м;

— частота вращения колеса, об/мин.

5. Коэффициент производительности вентилятора

(6)

где — площадь круга диаметром , м, определяется по формуле

(7)

6. Коэффициенты полного , статического и динамического давлений вентилятора без учета влияния сжимаемости определяется по формулам:

(8)

(9)

(10)

7. Коэффициент мощности, потребляемой вентилятором, определяется по формуле

(11)

где — мощность, потребляемая вентилятором, кВт.

8. Полный КПД вентилятора определяется по формуле

. (12)

9. Статический КПД вентилятора определяется по формуле

(13)

10. Быстроходность и габаритность определяют по размерным или безразмерным параметрам, по формулам:

(14)

(15)

(16)

(17)

где — соответствует плотности =1,2 кг/м.

11. Пересчет аэродинамических характеристик вентиляторов на другие частоты вращения , диаметры рабочих колес и плотности перемещаемого газа без поправок, учитывающих изменение числа Рейнольдса и влияние сжимаемости, проводят по формулам:

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

(23)

. (24)

12. При полных давлениях , превышающих 3% значения абсолютного полного давления потока перед входом в вентилятор, в формулы (6)-(13) и (18)-(20) вводятся поправки, учитывающие влияние сжимаемости согласно ГОСТ 10921.

13. Пересчет акустических характеристик без поправок, учитывающих изменение числа Рейнольдса и влияние сжимаемости, а для осевых вентиляторов и при равных условиях генерации дискретных составляющих, проводят по формулам:

(25)

(26)

(27)

Текст документа сверен по:

официальное издание

Госстандарт СССР -

М. : Издательство стандартов, 1990

Расчет привода конвейера (окружное усилие на барабане — 13 кН, окружная скорость

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

АРХАНГЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра прикладной механики и основ конструирования

Курсовая проект

по Деталям машин тема: «Расчёт привода конвейера».

Пояснительная записка

11.06.06.06.-00.00-00 ПЗ

Выполнил студент

3 курса 2 группы ФПР

Проверил преподаватель

Члены комиссии:

Надежда Николаевна

Архангельск

2004 год


Содержание

Реферат……………………………………………………………………………………….5

1. Энергетический расчёт привода …………………………………………………………6

2. Кинематический расчёт привода…………………………………………………………7

3. Расчёт клиноременной передачи……………………………………………………….…8

4. Расчёт закрытых конических передач на прочность……………………………………13

5. Расчёт валов на прочность………………………………………………………………..19

6. Подбор муфты……………………………………………………………………………..23

7. Подбор подшипников качения по динамической грузоподъемности…………………………………………………………………………27

8. Литература…………………………………………………………………………………29


1. Энергетический расчёт привода

1.1 Определяем мощность на рабочем валу конвейера

Рз = Ft ∙ υ                   где Рз – мощность на валу, Вт

Ft – окружное усилие на барабане, кНт

υ – окружная скорость, м/с

Рз = 13 ∙ 0,6 = 7,8 кВт

1.2 Определяем общий КПД привода

ηобщ = ηр.п  ∙ ηз.п ∙ η2п.к ∙ ηм

                                                                              где ηр. п – КПД ременной передачи

ηз.п – КПД зубчатой передачи

ηп.к – КПД подшипников качения

ηм  — КПД муфты

ηобщ = 0,95 ∙ 0,97 ∙ 0,992 ∙ 0,98 = 0,88

1.3 Определяем мощность на валу электродвигателя

Р1 = = = 8,9 кВт

Выбираем электродвигатель по таблице приложения 1 [1] с учётом расчётной мощности

4А160S8       Р = 11 кВт      ηэл = 730 мин-1   

Рисунок                               

2. Кинематический расчёт привода

2.1 Определяем частоту вращения вала

nв =   = = 27,6 мин-1      

2.2 Определяем передаточное число привода

Uобщ = = 26,5

2.3 По таблице 3 производим разбивку общего передаточного числа по отдельным ступеням (ГОСТ 2185-66)

Uред = 5           Uр.п =  = 5,3   

2. 4 Определяем частоту вращения последовательно на валах

n1= 730 мин-1

n2 = = 137,8 мин-1   

n3 =  = 27,6 мин-1

2.5 Определяем угловые скорости на валах привода

ω =   

ω1 = = 76,4 рад/с 

ω2 = = 14,4 рад/с             

ω3 =  = 2,9 рад/с

2.6 Определяем мощность на валах привода

Р1 = 8,9 кВт

Р2 = Р1 ∙ ηр.п ∙ ηп.к = 8,9 ∙ 0,95 ∙ 0,99 = 8,37 кВт

Р3 = Р2 ∙ η2п.к ∙ ηм = 8,37 ∙ 0,992 ∙ 0,98 =8,04 кВт

2.7 Определяем крутящие моменты         

Т1 = 116,5 Н∙м 

Т2 = = 580,4 Н∙м

Т3 =  = 2772,4 Н∙м

3. Расчёт клиноременной передачи

Исходные данные: Р1 = 8,9 кВт;  Р2 = 8,37 кВт; Т1 = 116,5 Н∙м; Т2 = 580,4 Н∙м

3. 1 Сечение клинового ремня

По номограмме 1.5 [2] с учетом мощности Р1 = 8,9 кВт и частоте вращения малого шкива n1 = 730 мин-1 выбираю тип ремня С.

3.2 Расчётная передаваемая мощность

Рр = Р1 ∙ Ср             где Ср – коэффициент динамической нагрузки и режима работы, определяется по таблице 1.6 [2]

Ср = 1                 

Рр = 8,9 ∙ 1 = 8,9 кВт

3.3 Основные параметры приводного клинового ремня

Из таблицы 1.3 [2]

Расчётная ширина ремня                  Wр = 19 мм

Ширина ремня                                   W = 22 мм

Высота ремня                                     Т = 14 мм

Площадь сечения ремня                    S = 230 мм

Выбираю расчётный диаметр меньшего шкива

dр1 = 200 мм

3.4 Определяем диаметр большего шкива

dр2 = dр1 ∙ i (1 – ε)

где ε – коэффициент относительного скольжения, ε = 0,01

i  — передаточное число i = 5,3

dр2 = 200 ∙ 5,3 (1 – 0,01) = 1049,4 мм

Принимаю ближайшее стандартное значение dр2 по таблице 1. 3 (приложение 3) [2]. В соответствии с ГОСТ 20889-88

dр2 = 1060 мм

3.5 Фактическое передаточное отношение

iф = = 5,34

∆ = = 0,7% ≤ 4%

3.6 Минимальное межосевое расстояние амин = 0,7∙(dр1 + dр2) = 0,7∙(1060 + 200) = 882 мм

3.7 Максимальное межосевое расстояние амах = 2∙(dр1 + dр2) = 2∙(200 + 1060) = 2520 мм

Принимаю межосевое расстояние из условия амин<а<амах

882<а<2520            принимаю а  = 1000 мм

3.8 Расчётная длина ремня

Вычисляется по формуле 1.7 [2]

lр = 2∙а + = 2∙1,0 + 1,57∙(1,06 + 0,2) + = 4,2 м  

По таблице 1.3 (приложение 2) [2] принимаю L = 4500 мм

3.9 Межосевое расстояние, соответствующее принимаемой стандартной длине клинового ремня а = 0,25 ∙ {Lр — =

0,25  ∙ {4500 – 1,57 ∙ 1260 + = 1182,7 мм     

3. 10 Угол обхвата ремнём малого шкива

d1 = 180º - 57º ∙ =139º

α1≥ 110º              139º ≥ 110º  условие выполняется

3.11 Скорость ремня

= 7,64 м/с

3.12 Приведённая мощность

Допускаемая приведённая мощность Ро определяется по таблице 1.10 [2]

Ро = 3,70

3.13 Расчётное число клиновых ремней необходимое для передачи мощности Рр

К =  = 3,2       принимаю 4 ремня где  Сα – коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата α1 ремнём меньшего шкива на тяговую способность передачи

Ск – коэффициент, учитывающий число ремней в передаче

СL – коэффициент, учитывающий длину ремня

Эти коэффициенты определяются по таблицам 1.7, 1.11, 1.12 [2]

Сα = 0,89     Ск = 0,82      СL = 1,04

3.14 Начальное натяжение ветви одного ремня Fо с закреплёнными центрами шкивов

Fо = 500 ∙  + 0,3 ∙ 7,642 = 280,9 Н

где  mn – масса 1 м ремня, определяется по таблице 1. 2 [2]   mn = 0,30 кг

3.15 Окружная сила, передаваемая комплектом клиновых ремней

The page was not found – 404 // Klüber Lubrication

Ваше региональное представительство в России

Choose another local partner Please choose… Albania Argentina Australia Belgium Brasil Canada Chile Croatia Czechia Danmark Deutschland España Estonia France Global Website Iceland India Italia Latvia Lithuania Luxembourg Magyarország Malaysia México Netherlands Norge North Macedonia Österreich Polska Republic of Moldova România Schweiz Singapore Slovenija Slovensko South Africa Suomi Sverige Türkiye United Kingdom USA България Россия Србија ประเทศไทย 中国 日本 한국

Language Please choose…

Окружная скорость – обзор

Аналитическая проверка

Для ньютоновских течений и течений по степенному закону с общими n требовались различные аналитические процедуры. Это связано с разъединением осевой и окружной скоростей в сингулярном пределе n=1. Исходя из физических соображений, мы ожидаем, что решение по закону Степени, если оно правильное, будет вести себя «непрерывно» через n=1, когда жидкость переходит из дилатантного в псевдопластическое состояние. То есть решение должно плавно изменяться при изменении n от 1−δ до 1+δ, где |δ|<<1 — малое число.Эта непрерывная зависимость и физическая постоянство будут продемонстрированы далее. Проверка также защищает от ошибок, учитывая количество задействованных алгебраических манипуляций.

Выведенные выше формулы для жидкостей с общим степенным законом будут проверены на соответствие точным ньютоновским результатам, где K=µ и n=1. Для согласованности мы возьмем предел узкого кольца этих формул, геометрическое приближение, используемое при выводе степенного закона. Мы продемонстрируем, что результаты в замкнутой форме, полученные для неньютоновских жидкостей, действительно «непрерывны по n» через особую точку n=1.

Сначала мы проверим наши результаты для напряжений S и S θr . Из уравнений 5.36, 5.40 и 5.88 находим, что предел K=µ и n=1, уравнение 5.97 для степенных жидкостей сводится к

(5.98)Srθ=Sθr=µω/{(RP−RB)r2}×((RP+RB)/2)3

On с другой стороны, определение S = S θr =µ dΩ/dr, выведенное из уравнений 5.36 и 5.40, становится с использованием уравнения 5.68 и 5,82 для ньютоновского течения,

(5,99)Srθ=Sθr=µω/{(RP−RB)r2}×2(RPRB)2/(RP+RB)

Два вторых множителя «((R P +R B )/2) 3 » и «2(R P R B ) 2 /(R P +R B )» в уравнениях 5.9 и 5.9 согласуются и 9.9 ? Если мы оцениваем эти выражения в пределе узкого кольца, устанавливая R P = R B = R, мы получаем R 3 в обоих случаях, обеспечивая требуемую проверку.Эта согласованность сохраняется для всех значений dP/dz.

Для нашей второй проверки рассмотрим степенные напряжения S rz и S zr , полученные из уравнений 5.36, 5.41 и 5.89:

(5.100)Srz=Szr=E1/r+1/2rdP/dz= {1/2r−(RP+RB)2/(8r)}dP/dz

Соответствующая формула в ньютоновском пределе:

(5.101)Srz=Szr=µdvz/dr={1/2r−(RP2− RB2)/(4rlogRP/RB)}dP/dz

, где мы использовали приведенное ранее уравнение 5.67. Теперь «(R P + R B ) 2 /8» соответствует «(R P 2 −R B 2 )/(4 log R 90 R B )”? Как и ранее, рассмотрим предел узкого кольца, установив R P =R B =R.

Первое выражение легко сводится к R 2 /2. Для второго мы расширяем log R B /R P = log {1+(R B −R P )/R P }=(R B −R P ) /R P и сохранить только первый член разложения Тейлора. Прямая замена снова дает R 2 /2. {-1}}]\] где \(d\) — диаметр вала (колеса или шкива) в м, \(n\) — частота вращения (\(\rm{от.\over s} = \rm{ot. \более мин.} \cdot {1 \более 60}\)).

Эта формула показывает, что, например, если у нас есть ручной рубанок со скоростью вращения 10 000 об/мин и шкив малого диаметра 20 мм, результирующая окружная скорость составляет 10,47 м/с. И наоборот, компрессор со скоростью вращения 1500 об/мин и шкивом диаметром 530 мм дает окружную скорость 41,64 м/с!

Необходимо отрегулировать усилие, как указано в таблице, нажав на середину пролета ремня, чтобы проверить силу прогиба ремня.Если прогиб слишком большой, необходимо усилить натяжение ремня; если оно слишком мало, ослабление натяжения ремня уменьшит силу прогиба ремня. Это измерение, однако, является лишь тестом и не дает точного результата. Тем не менее, это намного лучше, чем вообще отсутствие оценочных измерений. См. руководства пользователя устройств и их описания.



Использование ремня в соответствии с максимальной окружной скоростью

  1. Ремни с оболочкой подходят для скоростей только до 35 м/с.
  2. Клиновые ремни с необработанными краями и внутренними зубьями XPZ, XPA, XPB, XPC и ZX, AX, BX и CX могут выдерживать скорости до 50 м/с. Существуют приложения, в которых эти ремни могут работать со скоростями более 50 м/с, например. воздуходувки со скоростью 60 м/с. Однако необходимо произвести точные расчеты, провести испытания и обеспечить достаточную балансировку (последнее особенно относится к приводам, использующим ВТП, специальный шкив из высокопрочного чугуна).
  3. Поликлиновые ремни могут работать с макс.скорость до 60 м/с. Эти ремни могут успешно заменить клиновые ремни в случае высокоскоростных приводов.
  4. Зубчатые ремни рассчитаны на макс. скорость в зависимости от размера профиля, 40-50 м/с. CONTI SYNCHROFORCE CXP и Extreme — это специальные типы, которые могут работать со скоростью до 60 м/с. Для зубчатых ремней при высоких оборотах необходимо следить за уровнем шума. Профили ремня STD или CTD предназначены для самых высоких скоростей.
  5. Специальные зубчатые ремни CXA предназначены для низкоскоростных трансмиссий.Конструкция и материал этих ремней ограничены окружной скоростью макс. 25 м/с . Эти ремни предназначены для других типов высокоскоростных приводов.
  6. Плоские ремни могут использоваться в зависимости от типа ремня для макс. скорости 80-100 м/с. Недостатком, однако, является меньшая передаваемая мощность, большая ширина и необходимость большей силы натяжения.
  7. Для сравнения, цепные приводы могут использоваться в зависимости от размера и типа цепи, для макс.скорости около 20 м/с. Важно обеспечить надлежащую смазку и соблюдать все конструктивные требования производителей цепей.

Балансировка шкивов для высокоскоростного оборудования

Чем выше окружная скорость, тем выше требования к конструкции шкива, даже ко всему оборудованию. Необходимо отбалансировать шкив с точным классом качества балансировки, т.е. Вопрос 4 – Вопрос 2.5.

Выбор материала и конструкции шкива

Также необходимо подобрать подходящий материал, т.е.грамм. стали или стального литья, а не чугуна (который не подходит для клиновых и зубчатых ремней при скоростях выше 45 м/с и 35 м/с соответственно). Структура также производит большую центробежную силу; поэтому важно выбрать более прочную конструкцию.

Как уменьшить рабочую окружную скорость привода?

Как показано в формуле, на величину скорости решающее влияние оказывают окружная скорость и диаметр шкива.

  1. При использовании клиновых ремней выбирайте новые и современные типы, а не классические.Клиновые ремни с внутренними зубьями обладают большей гибкостью, требуют меньше мин. диаметр шкива и способны передавать более высокую мощность. Точно так же приводы могут обойтись меньшим количеством ремней или даже значительно меньшим диаметром шкива.
  2. Замените клиновые ремни поликлиновыми ремнями, которые имеют меньший диаметр шкива, большую гибкость и могут передавать более высокие окружные скорости.
  3. При использовании зубчатых ремней используйте типы с более высокими характеристиками, такие как CXP, которые передают большую мощность и скорость.Тогда становится возможным использовать шкивы меньшего диаметра и уменьшить общий размер привода.

Цифровой измерительный прибор: Точность измерения при измерении окружной скорости | Часто задаваемые вопросы | Филиппины

Основное содержание

Вопрос

Какова точность измерения окружной скорости с помощью цифрового панельного индикатора K3NR?

Точность измерения для режима работы 1 K3NR (частота вращения/окружная скорость) составляет ±0. 006% показаний ±1 цифра. Если изменение входных импульсов не учитывается, ошибка зависит от количества значащих цифр, отображаемых после запятой. Ошибка — это ошибка в прочитанном значении.

Пример 1: Ошибка при отображении 85 000 км/ч


Расчет: 85 000 км/ч × (0,006%) = ±0,0051 км/ч

В этом случае три цифры отображаются ниже десятичной точки, поэтому четвертая цифра ниже десятичной точки составляет ±0.0051 км/ч округляется до точности ±0,005 км/ч. Также к крайней правой цифре добавляется погрешность ±1 (±0,001 км/ч) для общей погрешности ±0,005 км/ч ±0,001 км/ч = ±0,006 км/ч. Следовательно, дисплей может варьироваться от 84,994 до 85,006 км/ч.

Пример 2: Ошибка при отображении 85,00 км/ч

Расчет: 85 000 км/ч × (±0,006%) = ±0,0051 км/ч

В этом случае две цифры отображаются ниже десятичной точки, поэтому третья цифра ниже десятичной точки составляет ±0. 0051 км/ч округляется до точности ±0,01 км/ч. Также к крайней правой цифре добавляется ошибка ±1 (±0,01 км/ч), что дает общую ошибку ±0,01 км/ч ±0,01 км/ч = ±0,02 км/ч. Следовательно, дисплей может варьироваться от 84,98 до 85,02 км/ч.

Пример 3: Ошибка при отображении 85,0 км/ч


Расчет: 85 000 км/ч × (±0,006%) = ±0,0051 км/ч

В этом случае одна цифра отображается ниже десятичной точки, поэтому вторая цифра ниже десятичной точки в ±0.0051 км/ч округляется до точности ±0,0 км/ч. Также к крайней правой цифре добавляется ошибка ±1 (±0,1 км/ч) для общей ошибки ±0,0 км/ч ±0,1 км/ч = ±0,1 км/ч. Следовательно, дисплей может варьироваться от 84,9 до 85,1 км/ч.

Коррекция круговых и продольных искажений движения в высокоскоростной оптической когерентной томографии на основе катетера/эндоскопа

. 2020 9 декабря; 12 (1): 226-246.doi: 10.1364/BOE.409074. Электронная коллекция 2021 1 января.

Принадлежности Расширять

Принадлежности

  • 1 Департамент электротехники и информатики и исследовательская лаборатория электроники, Массачусетский технологический институт, Кембридж, Массачусетс 02139, США.
  • 2 PathAI Inc., 120 Brookline Ave, Бостон, MA 02215, США.
  • 3 Служба по делам ветеранов Boston Healthcare System, MA 02130, США.
  • 4 Медицинская школа Хаварда, Массачусетс 02130, США.
Бесплатная статья ЧВК

Элемент в буфере обмена

Тан Хуу Нгуен и соавт.Биомед Опт Экспресс. .

Бесплатная статья ЧВК Показать детали Показать варианты

Показать варианты

Формат АннотацияPubMedPMID

.2020 9 декабря; 12 (1): 226-246. doi: 10. 1364/BOE.409074. Электронная коллекция 2021 1 января.

Принадлежности

  • 1 Департамент электротехники и информатики и исследовательская лаборатория электроники, Массачусетский технологический институт, Кембридж, Массачусетс 02139, США.
  • 2 PathAI Inc., 120 Brookline Ave, Бостон, MA 02215, США.
  • 3 Служба по делам ветеранов Boston Healthcare System, MA 02130, США.
  • 4 Медицинская школа Хаварда, Массачусетс 02130, США.

Элемент в буфере обмена

Полнотекстовые ссылки Параметры отображения цитирования

Показать варианты

Формат АннотацияPubMedPMID

Абстрактный

Оптическая когерентная томография (ОКТ) на основе катетера/эндоскопа — это мощный метод визуализации структурной информации в просветных органах. Увеличение скорости ОКТ уменьшило артефакты движения, позволив получить данные быстрее или сравнимые с временными масштабами физиологического движения. Однако искажение движения остается проблемой, поскольку ОКТ-томография с катетером/эндоскопом включает как круговое, так и продольное сканирование ткани. В этой статье представлен новый метод обработки изображений для оценки и коррекции искажений движения как в окружном, так и в продольном направлениях с использованием одного изображения анфас из набора объемных данных.Окружное искажение движения оценивается и корректируется с использованием изображения анфас. Затем оценивается и корректируется искажение продольного движения, используя разнообразие признаков изображения вдоль направления отвода катетера. Наконец, объем OCT подвергается повторной выборке и корректировке движения. Результаты представлены на синтетических изображениях и клинических ОКТ-изображениях пищевода человека.

© Оптическое общество Америки, 2020 г. , в соответствии с условиями Соглашения об открытом доступе OSA.

Заявление о конфликте интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Цифры

Рис. 1.

А) Схема сверхвысокого…

Рис.1.

A) Схема сверхскоростной системы SS-OCT. Б) Конструкция микродвигателя…

Рисунок 1.

A) Схема сверхскоростной системы SS-OCT. B) Конструкция микромоторного сканирующего зонда со вставкой, показывающей неповрежденный вид головки зонда.

Рис.2.

Конвейер обработки для корректировки…

Рис. 2.

Обработка конвейера для корректировки искажения окружного и продольного движения.

Рис. 2.

Обработка конвейера для корректировки искажения окружного и продольного движения.

Рис. 3.

Разбивка разных блоков в…

Рис. 3.

Разбивка различных блоков в конвейере обработки.

Инжир.3.

Разбивка различных блоков в конвейере обработки.

Рис. 4.

Результаты коррекции окружного движения…

Рис. 4.

Результаты коррекции искажения движения по окружности в зависимости от количества итераций.Синий…

Рис. 4.

Результаты коррекции искажения движения по окружности в зависимости от количества итераций. Синие стрелки указывают на области с выраженным искажением из-за движения по окружности.

Рис. 5.

A) Искажение движения по окружности…

Рис.5.

A) Изображение с исправленным круговым искажением движения ( I 1 ), используемое для…

Рис. 5.

A) Изображение с поправкой на искажение окружного движения (I1), используемое для оценки продольного движения. На вставках внизу показаны увеличенные в 3 раза области изображения анфас. B) Среднее отклонение характеристик изображения σmed[n] (вверху) и оцененное Δl[n] (внизу) как функции продольного индекса n в итерации 1 st . Овалы на этих графиках показывают оценочные значения σmed[n] и Δl[n] для различных областей на изображении анфас в A) (цвет подобран). C) Изображение анфас с поправкой на продольное искажение; на вставках показаны области, увеличенные в 3 раза. Можно наблюдать явное уменьшение продольной дисторсии.

Рис. 6.

A) Входное изображение с…

Рис.6.

A) Входное изображение с малым искажением движения, используемое для синтеза искаженного теста…

Рис. 6.

A) Входное изображение с малым искажением движения, используемое для синтеза искаженных тестовых изображений, B) Синтетические тестовые изображения, созданные из A) с использованием двух профилей случайного движения, C) Тестовые изображения с коррекцией искажений из B). Прямоугольники обозначают области, используемые для вычисления показателей индекса сходства структур (SSIM) между входным изображением с низким уровнем искажения и тестовыми изображениями с исправлением искажения.D) Увеличенные в 1,5 раза области патчей, используемые для расчета SSIM. Стрелки между патчами обозначают значения SSIM.

Рис. 7.

A) ОКТ-изображение анфас пациента с NDBE, B) Исправлено искажение…

Рис. 7.

A) ОКТ-изображение анфас пациента с NDBE, B) Версия A) с исправлением искажений.C) 1,5-кратное увеличение изображений областей в A) и B).

Рис. 8.

Анфас изображение пациента с дисплазией низкой степени, B) Исправлено искажение…

Рис. 8.

Анфас изображение пациента с дисплазией низкой степени, B) Версия A) с исправлением искажений.C) увеличенные в 1,5 раза изображения области с неравномерным рисунком поверхности слизистой оболочки в A) и B).

Рис. 9.

Репрезентативные области пищевода…

Рис. 9.

Репрезентативные области пищевода до (слева) и после (справа) коррекции.Масштабная линейка:…

Рис. 9.

Репрезентативные области пищевода до (слева) и после (справа) коррекции. Масштабная линейка: 1 мм.

Рис. 10.

Алгоритм выполнения коррекции движения…

Рис.10.

Алгоритм выполнения коррекции движения в окружном (слева) и продольном (справа) направлениях…

Рис. 10.

Алгоритм выполнения коррекции движений в окружном (слева) и продольном (справа) направлениях для 54 наборов данных от 44 пациентов. Каждый символ «x» соответствует одному набору данных. Цвет символа обозначает диагноз пациента. Пунктирные линии на каждом графике соответствуют y=x и разделяют график на две области, показывающие эффективность коррекции искажения движения.

Рис. 11.

A-B) Изображения анфас из…

Рис. 11.

A-B) Анфас изображения пациента с HGD, где наш метод не помог…

Инжир.11.

A-B) Изображения анфас пациента с HGD, где наш метод не смог уменьшить искажение движения. C) Увеличенные в 1,5 раза изображения области, указанной в пунктах A) и B), показывают неправильную выборку из-за быстрых скачков отката и потенциально связанного кругового искажения.

Все фигурки (11)

Похожие статьи

  • Циркулярная оптическая когерентная томографическая ангиография пищевода свиней с использованием микромоторного баллонного катетера.

    Lee HC, Ahsen OO, Liang K, Wang Z, Cleveland C, Booth L, Potsaid B, Jayaraman V, Cable AE, Mashimo H, Langer R, Traverso G, Fujimoto JG. Ли Х.К. и др. Биомед Опт Экспресс. 2016 5 июля; 7 (8): 2927-42. doi: 10.1364/BOE.7.002927. Электронная коллекция 2016 1 августа. Биомед Опт Экспресс. 2016. PMID: 27570688 Бесплатная статья ЧВК.

  • Оптическая когерентная томографическая ангиография с коррекцией движения глаз с использованием сканирования Лиссажу.

    Чен Ю, Хун Ю Джей, Макита С, Ясуно Ю. Чен Ю и др. Биомед Опт Экспресс. 2018 13 февраля; 9 (3): 1111-1129. doi: 10.1364/BOE.9.001111. Электронная коллекция 2018 1 марта. Биомед Опт Экспресс. 2018. PMID: 29541507 Бесплатная статья ЧВК.

  • Коррекция артефактов движения в эндоскопической оптической когерентной томографии и автофлуоресцентных изображениях на основе азимутальной регистрации изображений анфас.

    Abouei E, Lee AMD, Pahlevaninezhad H, Hohert G, Cua M, Lane P, Lam S, MacAulay C. Абуэй Э. и др. J Биомед Опт. 2018 янв; 23(1):1-13. дои: 10.1117/1.JBO.23.1.016004. J Биомед Опт. 2018. PMID: 29302954

  • Коррекция ротационных искажений при катетерной ОКТ en face и ОКТ-ангиографии.

    Ахсен О.О., Ли Х.К., Джакомелли М.Г., Ван З., Лян К., Цай Т.Х., Потсаид Б., Масимо Х., Фудзимото Дж.Г.Ахсен О.О. и соавт. Опция Летт. 2014 15 октября; 39 (20): 5973-6. doi: 10.1364/OL.39.005973. Опция Летт. 2014. PMID: 25361133 Бесплатная статья ЧВК.

  • Коррекция непроизвольных движений глаз в оптической когерентной томографии сетчатки: аппаратное или программное решение?

    Багайе А., Ю З., Д’Суза Р.М. Багайе А. и др. Мед имидж анал. 2017 Апрель; 37: 129-145. doi: 10.1016/j.СМИ.2017.02.002. Epub 2017 4 февраля. Мед имидж анал. 2017. PMID: 28208100 Бесплатная статья ЧВК. Рассмотрение.

Цитируется

2 статьи
  • Автоматическая коррекция ошибки начального угла поворота улучшает трехмерную реконструкцию в эндоскопической оптической когерентной томографии дыхательных путей.

    Ци Л, Чжуан Зи, Чжан С, Хуан С, Фэн Ц, Чен В. Ци Л и др. Биомед Опт Экспресс. 2021 17 ноября; 12 (12): 7616-7631. doi: 10.1364/BOE.439120. Электронная коллекция 2021 1 декабря. Биомед Опт Экспресс. 2021. PMID: 35003856 Бесплатная статья ЧВК.

  • Усовершенствованная медицинская диагностика для врачей: перспектива оптической когерентной томографии.

    Лейтгеб Р. , Плачек Ф., Ранк Э., Крайнц Л., Хайндл Р., Ли К., Лю М., Андреана М., Унтерхубер А., Шмолл Т., Дрекслер В.Лейтгеб Р. и соавт. J Биомед Опт. 2021 Окт;26(10):100601. дои: 10.1117/1.JBO.26.10.100601. J Биомед Опт. 2021. PMID: 34672145 Бесплатная статья ЧВК. Рассмотрение.

LinkOut — больше ресурсов

  • Полнотекстовые источники

  • Исследовательские материалы

[Икс]

Укажите

Копировать

Формат: ААД АПА МДА НЛМ

Скорость винта в зависимости от времени восстановления

Разработка процесса для новой пресс-формы включает в себя объединение множества переменных.Размер впрыска, скорость впрыска, противодавление и настройки температуры часто находятся в верхней части списка. Тот, который кажется ниже в списке — или, по крайней мере, не получает того внимания, которого заслуживает, — это скорость вращения винта.

Большинство людей с готовностью соглашаются с тем, что вращение шнека обеспечивает большую часть (около 70–90%) энергии, необходимой для расплавления пластика для выстрела, поэтому это важно. Но часто мало кто задумывается о том, что лучше всего подходит для стабильного повторяемого цикла; и я регулярно сталкиваюсь со скоростью вращения винта (об/мин), установленной выше необходимой.

Чтобы было ясно, время вращения шнека нельзя установить напрямую, так как оно зависит от нескольких переменных. Но для согласованности процессов и циклов, от выстрела к выстрелу, от запуска к запуску и от машины к машине, время восстановления винта должно быть одинаковым. Некоторые утверждают, что воспроизведение окружной скорости винта важнее, и теоретически это имеет смысл. К сожалению, мой производственный опыт показывает, что лучшая постоянство температуры плавления достигается за счет дублирования времени восстановления. Измените время восстановления шнека, и вы измените температуру расплава и консистенцию. Дублирование времени восстановления, по-видимому, компенсирует вариации износа ствола/шнека и различные конструкции шнеков.

Так что же влияет на время вращения шнека? Список длиннее, чем ожидалось:

1. Винт об/мин.

2. Противодавление.

3. Нарезка гранул.

4. Размер гранул.

5. Однородность гранул по размеру.

6. Тип и марка смолы (для плавления большинства полукристаллических смол требуется в два раза больше энергии, чем для плавления полукристаллических смол).большинство аморфных смол).

7. Цвет.

8. Тип носителя краски (жидкий, твердый или порошкообразный).

9. Температурный профиль ствола, особенно задней зоны.

10. Температура на входе.

11. Состояние ствола.

12. Конструкция и состояние винта.

Справедливости ради следует отметить, что большинство этих параметров процесса необходимо определить до того, как можно будет определить скорость вращения шнека (об/мин) и время. Предполагая, что смола указана, переменные процесса, которые необходимо установить, прежде чем вы сможете иметь дело с вращением шнека, включают размер впрыска, противодавление, профиль температуры ствола, температуру горловины, положение отсечки хода, время заполнения, температура формы, скорость потока охлаждающей жидкости на канал. , время цикла и скорость, время и давление второй стадии (упаковки и удержания).Чтобы усложнить ситуацию, некоторые из них влияют на то, какую скорость вращения шнека вы собираетесь установить.

В идеале время вращения шнека или пластификации не является определяющим фактором для продолжительности цикла. То есть вы не ждете, пока шнек создаст размер впрыска, прежде чем вы сможете открыть пресс-форму. Большинство циклов определяется временем, необходимым для охлаждения детали, достаточной для того, чтобы выдержать силу выброса. Тем не менее, я предполагаю, что около 20% отраслевых циклов определяются тем, насколько быстро вы можете вернуть винт обратно. С этим условием мы разберемся позже.

Сначала мы будем иметь дело с циклом, в котором детали требуется больше времени для охлаждения, чем вам потребуется, чтобы вернуть винт для создания следующего выстрела. Например, возьмите деталь, для охлаждения которой требуется 12 секунд, прежде чем она достаточно затвердеет, чтобы ее можно было извлечь без деформации, прилипания, толкания штифта или других типичных проблем с деталями, слишком горячими для извлечения. В этом сценарии шнеку в настоящее время требуется 5,5 секунды для создания размера впрыска при противодавлении 700 фунтов на квадратный дюйм (пластмассовое, а не гидравлическое давление), а здесь 0.20 дюймов декомпрессии.

На большинстве машин время декомпрессии не включается во время пластикации, поэтому для учета этой функции необходимо добавить долю секунды. Также проверьте постоянство времени вращения шнека во время производства. Могу поспорить, что время восстановления значительно различается. В данном случае это может быть больше секунды. Для согласованности времени цикла вы не хотите, чтобы это изменение времени вращения винта определяло ваш цикл или влияло на него.

Кроме того, большинство согласны с тем, что чем ниже скорость вращения, тем лучше однородность расплава.Поэтому установите скорость вращения шнека, при которой используется большая часть времени охлаждения и предоставляется дополнительная секунда или две, чтобы компенсировать обычное изменение времени восстановления шнека. В этом случае вам может понадобиться целых 2 секунды. Таким образом, для приведенного выше примера уменьшите скорость вращения винта, чтобы обеспечить время восстановления 10 секунд. Не регулируйте противодавление.

Я не говорю, что вам всегда нужно добавлять 2 секунды на время охлаждения, чтобы компенсировать разницу в восстановлении винта. Посмотрите на производственные данные и посмотрите, насколько варьируется ваше время восстановления.Вы должны учитывать эту разницу во времени охлаждения, чтобы поддерживать постоянное время цикла. Если ваш цикл составляет 6 секунд, очевидно, вы будете иметь дело с десятыми долями секунды для дополнительного времени охлаждения, и вам все равно придется поддерживать постоянное время цикла.

Существует также состояние, при котором цикл длится несколько минут, и невозможно вращать винт так медленно, чтобы использовать все время охлаждения для восстановления. В этом случае потратьте как можно больше времени на возврат винта и используйте задержку начала вращения винта в сочетании со временем охлаждения, чтобы обеспечить последовательные циклы.Опять же, это термический процесс, поэтому время цикла должно быть постоянным.

Теперь давайте займемся остальными 20% циклов, когда время охлаждения слишком мало, чтобы позволить вращению шнека зарядить следующий выстрел. В этой ситуации детали достаточно остыли для выброса, но шнек все еще вращается и плавит пластик для следующего выстрела, поэтому вы не можете открыть форму. Во-первых, добавьте запорный клапан сопла, чтобы обеспечить вращение шнека во время открытия и закрытия формы. Часто на этом можно выиграть несколько секунд, но обратной стороной является дополнительное техническое обслуживание.Запорная арматура относится к быстроизнашивающимся деталям.

Если вы используете жидкий цвет, выключите цвет на несколько снимков и посмотрите, сократится ли время восстановления винта. Если это так, кто-то должен провести сидячую встречу с руководством. Подсчитайте цифры, и они покажут, что более дорогой сплошной цвет дешевле, если учесть машинное время в уравнении. Кроме того, экспериментируя с температурой задней и кормовой зон, можно сократить время восстановления.

ОБ АВТОРЕ

Джон Боззелли — основатель Injection Molding Solutions (Scientific Molding) в Мидленде, штат Мичиган., поставщик обучающих и консультационных услуг для литьевых машин, включая LIMS, и других специальностей. Пишите по адресу [email protected] или посетите сайт Scientificmolding.com.

Окружные скорости — Большая Химическая Энциклопедия

В потоке Куэтта внутри вискозиметра с конусом и пластиной окружная скорость в любом заданном радиальном положении является приблизительно линейной функцией вертикальной координаты. Поэтому скорость сдвига, соответствующая этому компоненту, почти постоянна.Таким образом, член выделения тепла в уравнении (5.25) почти постоянен. Кроме того, в однородном режиме Куэтта член конвекции также равен нулю, и вся теплопередача происходит за счет теплопроводности. Для очень больших коэффициентов проводимости теплопроводность будет очень быстрой, а профиль температуры будет… [Pg.163]

Вращение твердого тела Когда тело жидкости вращается в режиме твердого тела, тангенциальная или окружная скорость линейно пропорциональна радиусу … [Pg.1724]

После отрыва пламени от стенок узкая все уменьшающаяся зона горячего продукта за пламенем движется за счет свободной конвекции в поле центробежных ускорений к оси вращения, с масштабированием скорости с окружной скоростью в месте расположения пламени, что снижает наблюдаемую скорость пламени до очень низких значений, а в некоторых случаях и до отрицательных.[Pg.135]

Независимыми переменными в этих уравнениях являются безразмерные пространственные координаты x и r. Зависимыми переменными являются безразмерные компоненты скорости (и — осевая скорость, v — радиальная скорость, w — окружная скорость), температура и давление pm. Вязкость и теплопроводность задаются через p и A, а массовая плотность — через p. Плотность определяется по температуре и давлению с помощью уравнения состояния идеального газа. Размер-… [Pg.338]

В этих уравнениях независимая переменная x есть расстояние по нормали к поверхности диска.Зависимыми переменными являются скорости, температура T и массовые доли частиц Tit. Осевая скорость равна u, а радиальная и окружная скорости масштабируются по радиусу как F = vjr и W = wjr. Вязкость и теплопроводность определяются /х и А. Предполагается, что скорость химической продукции c0jt является результатом системы элементарных химических реакций, протекающих по закону действующих масс, а Kg — число газофазных частиц. Уравнение (10) не решается для массовой доли газа-носителя, которая определяется путем обеспечения того, чтобы сумма массовых долей равнялась единице. Предполагается выражение скорости Аррениуса для каждой из элементарных стадий реакции. [Pg.342]

Другие граничные условия относительно просты. Заданы температура и видовой состав вдали от диска (на входе в реактор). Радиальная и окружная скорости равны нулю вдали от диска, для осевой скорости при больших x граничное условие не требуется. Радиальная скорость на диске равна нулю, окружная скорость определяется из скорости вращения W = Q, температура диска задана.[стр.343]

Для сравнения. На рис. 21 также показана зависимость результатов от окружной скорости рабочего колеса. Вопреки многим предположениям в литературе эта диаграмма указывает на то, что скорость не является важным параметром процесса, поскольку речь идет о процессе дезинтеграции. [Pg.70]

В то же время результаты на рис. 3 — из-за справедливости здесь отношений, представленных уравнениями. (25) и (26) исключают всякую возможность того, что число циркуляций Zp, совершаемых частицами, или мощность на единицу циркуляционного потока P/qp имеют значение. В первом случае была бы зависимость от масштаба по уравнению (25), а во втором случае также была бы зависимость от окружной скорости u nd согласно уравнению (25). (26). [Pg.70]

На более раннем этапе этой работы [9] были измерены интенсивности осевых и окружных составляющих колебаний скорости в кольце ТЦ с использованием лазерной доплеровской велосиметрии (LDV) для широкого диапазона скоростей вращения цилиндра. . В среднем интенсивность пульсаций осевой скорости оказалась в пределах 25 % от интенсивности пульсаций окружной скорости [9].Как и в случае Ронни и др. [5], интенсивность турбулентности оказалась почти однородной в осевом направлении и на большей части ширины кольца и линейно пропорциональной… [Pg.244]

В конце пятидесятых годов стало возможным — с помощью турбинообразной конструкции и модификации идей Геде — создать технически жизнеспособный насос, так называемый турбомолекулярный насос. Промежутки между дисками статора и ротора были сделаны порядка миллиметров, так что можно было получить существенно большие допуски. Тем самым достигается большая безопасность в эксплуатации. Однако эффект накачки любого значения достигается только тогда, когда окружная скорость (на внешнем ободе)… [Pg.46]

Дополнительные члены появляются потому, что в недекартовых системах координат производные единичного вектора не все исчезнуть. Только в декартовых координатах компоненты субстанциональной производной вектора равны субстанциональной производной скалярных компонент вектора. Видно, что ускорение в направлении r связано с окружной скоростью w2.Этот член представляет собой центробежное ускорение, связанное с пакетом жидкости, когда он движется по дуге, определяемой координатой 9. Существует также ускорение G, вызванное радиальной скоростью. С качественной точки зрения этот термин можно представить как связанный с окружным ускорением (скоростью вращения), которое испытывает танцовщица или фигуристка, когда она приближает руки к телу. [Pg.28]

Это уравнение просто утверждает, что окружная скорость должна быть линейной функцией r, чтобы сохранить ортогональную форму элемента в отсутствие сдвига. В общем, при сдвиге нижний правый угол перемещается на расстояние… [Pg.33]

Первый член представляет движение нижнего левого угла, а второй член представляет собой линейное расширение, показывает, как изменяется окружная скорость по длине элемента, dr. Поскольку окружная скорость w(r), как правило, не является линейной функцией r, имеет место относительное ускорение или замедление правого угла относительно линейной скорости, что означает наличие сдвига, о чем свидетельствуют da 0 и ds 0.Расстояние ds… [Pg.33]

Члены AO = (w/r)dt представляют вращение твердого тела из-за окружной скорости w. Таким образом, даже если бы не было сдвига (т. е. da = df8 = 0), все равно была бы… [Pg.34]

Рассмотрим два предельных случая течения жидкости между длинным стержнем и неподвижным концентрическим цилиндрическим корпусом. (рис. 2.10). В случае, когда стержень просто перемещается, осевая скорость u(r) может быть взята как функция или только r. В случае, когда стержень просто вращается, окружная скорость w(r) может быть взята как функция или только r. [Pg.61]

Для систем с длинными стержнями разумно предположить, что единственным ненулевым компонентом скорости является u, осевая скорость. Поскольку стержень и направляющая могут иметь разные осевые скорости, ясно, что скорость жидкости должна изменяться в радиальном направлении. Учитывая, что радиальная и окружная скорости v и w равны нулю, уравнение неразрывности масс (Eq. 6.3, требует, чтобы… [Pg.154]

Уравнение окружного импульса представляет собой параболический частный дифференциал, требующий решения радиальной зависимости окружной скорости.Имея в руках профили скорости, уравнение радиального импульса можно использовать для определения результирующей зависимости радиального давления. [Pg.178]

При заданном вращении вала и фиксированной внешней оболочке окружная скорость ограничена 1 очень малой (т. е. Ar -> 0), r приближается к константе. В этом случае само r стремится к константе, а дифференциальные уравнения стремятся к представлению в плоских координатах. [Pg.179]

Рассмотрим длинную цилиндрическую оболочку, внутренняя часть которой заполнена несжимаемой жидкостью.Если жидкость изначально покоится, когда цилиндр начинает вращаться, пограничный слой развивается по мере того, как импульс распространяется внутрь к центру цилиндра. Окружная скорость жидкости vu сразу приближается к скорости стенки цилиндра из-за условия прилипания. Однако в самое раннее время внутренняя жидкость будет лишь слабо затронута вращением, причем влияние будет возрастать по мере диффузии пограничного слоя внутрь. Если оболочка продолжает вращаться с постоянной угловой скоростью, жидкость внутри в конце концов начнет вращаться как твердое тело.[Pg.184]

Окружная скорость стенки цилиндра может быть произвольной функцией времени, при этом скорость жидкости по-прежнему зависит от предположений о параллельном течении. Цилиндрический аналог Стокса. Вторая проблема состоит в том, чтобы позволить скорости стенки цилиндра колебаться периодически. Скорость стенки определяется как. .. [Pg.184]

Для безразмерного периода колебаний tp = 0,1 на рис. 4.15 показаны профили окружной скорости в четыре момента периода. Скорость стенки точно соответствует заданной скорости вращения, которая должна соответствовать спецификации граничного условия.Центральная скорость r = 0 ограничена граничным условием точно равным нулю, incenter = 0. Видно, что внутренние скорости отстают от скорости стенки из-за инерции жидкости и времени, необходимого для распространения влияния стенки внутрь жидкости. режущее действие. [Pg.185]

Для стационарного течения несжимаемой жидкости сформулируйте соответствующее уравнение непрерывности масс в сферических координатах. Что можно заключить из редуцированного уравнения неразрывности о функциональной форме окружной скорости v 2… [Pg.195]

После подстановки соотношения между коэффициентом трения и безразмерным градиентом давления, решите безразмерное дифференциальное уравнение, чтобы получить выражение для профиля окружной скорости w(r). Произведение Re/ должно появиться как параметр в дифференциальном уравнении. Примите граничные условия прилипания на стенках канала. [Pg.203]

Начиная с закона сохранения массы, транспортной теоремы Рейнольдса и дифференциального контрольного объема (рис.4.30) вывести стационарное уравнение неразрывности массы для средней окружной скорости W в кольцевом кожухе. Вспомним, что давление p 6) (и, следовательно, плотность p(6) и скорость V(6)) являются функциями 6 в кольце. [Pg.204]

Конфигурации потока, обсуждаемые в этой главе, в основном осесимметричны, а именно поток в плоскости z-r. Окружная скорость w может быть отличной от нуля, хотя она не может изменяться по окружности. Вращающийся диск, вероятно, является наиболее полезным применением этого потока.[Pg.250]

Вывод осесимметричных уравнений стагнационного течения начинается с установившихся трехмерных уравнений Навье-Стокса (уравнения 3.58, 3.60 и 3.60), но с учетом течения только в плоскости z-r. В общем случае может существовать составляющая окружной скорости ui, но не может быть вариаций какой-либо переменной в окружном направлении 0. Вывод зависит от двух основных предположений. Во-первых, предполагается, что поле скоростей описывается функцией тока, имеющей сепарабельный вид… [Pg.252]

Эти уравнения написаны так, чтобы изолировать члены градиента давления в левой части, чтобы подчеркнуть тот факт, что правые части являются функциями только z. Если окружной скорости нет (т. е. w = 0), то, очевидно, правые части зависят только от z. Если есть окружные скорости, то далее делается предположение, что… [Pg.253]

Если есть окружная составляющая скорости, уравнение окружного импульса следует из подстановок в уравнение6.185,… [Pg.255]

Основные уравнения для вращающегося диска должны включать уравнение окружного импульса, а окружная скорость становится зависимой переменной. Также окружная скорость вносит вклад в уравнение радиального импульса. Упрощенные общими уравнениями раздела 6.2, нереагирующие уравнения с постоянными свойствами суммируются… [Pg.280]

Включение уравнения окружного импульса требует двух новых граничных условий для масштабированной окружной скорости W = w/ р. На вращающейся поверхности z = 0, W = 2, где Q — скорость вращения (рад/с). Обычно считается, что внешнее течение не имеет окружной скорости, W = 0. В общем случае во внешнем течении может присутствовать закруточная составляющая. Однако, как обсуждалось в разделе 6.7.3, скорость завихрения на входе может дестабилизировать поток. Для ситуации чистого вращающегося диска с полубесконечной внешней средой собственное значение кривизны давления будет равно нулю. Однако собственное значение сохраняется в анализе, поскольку оно потребуется для анализа ситуаций с вращающимся диском с фиксированным зазором.[Pg.280]

Существует естественная скорость протяжки для вращающегося диска, которая зависит от скорости вращения. И радиальная скорость, и окружная скорость обращаются в нуль вне вязкого пограничного слоя. Единственным параметром в уравнениях является число Прандтля в уравнении энергии. Ясно, что существует очень большое влияние числа Прандтля на температурный профиль и теплообмен на поверхности. Однако для постоянных свойств решение уравнения энергии не влияет на распределения скоростей.Для задач, включающих химию и сложный транспорт, по-прежнему существует естественная скорость вытягивания для заданной скорости вращения. Однако фактическая скорость на входе зависит от конкретных условий потока — универсальной корреляции не существует. [Pg.283]

Толщина пограничного слоя является функцией скорости вращения и может быть получена из безразмерных профилей скорости. Толщина пограничного слоя может быть определена по-разному, но обычно она представляет собой толщину вязкого слоя.Определение толщины пограничного слоя как точки, в которой окружная скорость составляет 1 % от ее поверхностного значения, дает zi % = 5,45. [Pg.283]

Обратите внимание, что был сделан выбор для масштабирования окружной скорости с использованием входной скорости U. Шкала скорости вращения используется в спецификации граничных условий. С этими переменными безразмерные уравнения имеют вид… [Pg. 285]

Профиль радиальной скорости является линейным, а окружная скорость равна нулю вне вязкого пограничного слоя, что указывает на то, что завихренность в этой области постоянна.Таким образом, для значительных диапазонов чисел Рейнольдса течения и вращения течение невязкое, но вращательное вне вязкого пограничного слоя. При достаточно низком потоке пограничный слой может расти, чтобы заполнить зазор, устраняя любую область невязкого потока. [Pg.286]

Вращение диска задается граничным условием для W при z = 0. В принципе, на входе также может быть задана ненулевая окружная скорость. Однако физически завихрение на входе может привести к трудностям. Когда поток закручивается, а застойная поверхность неподвижна, создается томадоподобная ситуация.Жидкость имеет тенденцию втягиваться радиально внутрь вблизи стационарной поверхности, что имеет пагубные последствия, подобные замедленному течению. [Pg.290]

Записанные в этой форме, эти уравнения ясно показывают, что члены градиента давления являются функциями только r, пока окружная скорость w равна нулю или является функцией только r. Уравнение осевого импульса было разделено на z, поэтому член… [Pg.299]


Как рассчитать скорость: кончики лопастей и многое другое

Эрозия передней кромки является основной причиной износа лопастей ветряных турбин.Когда ротор турбины вращается в воздухе, он сталкивается с пылью, грязью, насекомыми, градом и многим другим. Это не кажется чем-то большим, пока вы не подумаете, что кончик лезвия может вращаться со скоростью более 100 миль в час. Как только лезвие изнашивается, вода может проникнуть внутрь, замерзнуть и, в конечном итоге, разрушить аэродинамику конструкции.

Чтобы оценить скорость лопасти, используйте эти уравнения для определения скорости кончика, а затем другую любопытную информацию, касающуюся динамики ротора.

Скорость, S , это просто изменение расстояния за изменение времени.Мили в час, или мили в час в Северной Америке, являются наиболее распространенной единицей измерения. Уравнение выглядит так:

S = д/т

Чтобы найти скорость наконечника, нам нужны диаметр ротора и частота вращения. Итак, предположим диаметр ротора 100 м и скорость вращения (ω) 15 об/мин, об/мин.

Расстояние в данном случае представляет собой длину окружности C окружности ротора, которая находится с помощью:

С = π D

Где D = диаметр в метрах, м

Итак, наш 100-метровый ротор описывает длину окружности:

С = π x 100 м

= 314м, значит

S = 314 м x 15 об/мин

= 4710 м/мин

Поиск в Google предлагает перевести м/мин в мили в час, умножив на 0.0372  [миль/час/м/мин].

Следовательно,

S миль/ч = 4710 м/мин x 0,0372

= 175 миль в час.

Довольно быстро. Многие легкие самолеты не могут достичь такой скорости. Таким образом, полное уравнение для конечной скорости в милях в час с диаметром ротора в метрах , м, поскольку это наиболее распространенная единица для описания диаметров ротора, будет равно

.

S миль/ч = π D ω x 0,0372           (1)

Теперь давайте спросим: как далеко от ступицы находится отметка 100 миль в час?

Ответ заключается в решении уравнения (1) для диаметра, D и установке S = 100 миль в час, например:

D = S миль/ч /(π ω x 0.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.